Elektromigrasjonsytelse av Fine-Line Cu Redistribution Layer (RDL) for HDFO-emballasje

Nedbemanningstrenden av enheter gir opphav til kontinuerlige krav om økende input/output (I/O) og kretstetthet, og disse behovene oppmuntrer utviklingen av en High-Density Fan-Out (HDFO)-pakke med fint kobber (Cu) omfordelingslag (RDL). For mobil- og nettverksapplikasjoner med høy ytelse er HDFO en fremvoksende løsning fordi aggressive designregler kan brukes på HDFO sammenlignet med andre pakketyper som Wafer Level Fan-Out (WLFO). HDFO tillater montering av mer enn én brikke i en pakke, og for det meste brukes fin Cu RDL for å koble sammen brikkene. I tillegg kan HDFO lages i wafer- og substratnivå avhengig av applikasjonen, som har bedre skalerbarhet med tanke på pakkestørrelse.

Cu RDL i HDFO er innebygd med et dielektrisk lag som polyimid (PI) og overfører signalet mellom brikker eller fra underlaget til brikken. Når strømmen flyter gjennom Cu RDL, akkumuleres varme i lederen på grunn av Joule-oppvarming. Denne opphopningen av varme kan forårsake forringelse av ytelsen. Ettersom den nødvendige strømtettheten og Joule-oppvarmingstemperaturen øker i den fine Cu RDL-strukturen, blir det sett på som en viktig faktor for HDFO-emballasjeytelsen.

Siden den fine Cu RDL skal ha høy pålitelighetsytelse, ble forskjellige strukturer av RDL introdusert nylig, slik som innebygd spor RDL (ETR) og Cu-spor dekket med uorganisk dielektrikum for høy tetthet sammenkobling og pålitelighetsytelse [1, 2]. Mange studier angående evaluering av fin Cu RDL pålitelighet er også utført.

Elektromigrering (EM) er en av elementene for å evaluere Cu RDLs pålitelighet og elektriske egenskaper. EM er en diffusjonskontrollert mekanisme ved gradvis bevegelse av metallatomene i lederen som følge av elektronstrøm. Denne massetransporten av metallatomer fører til dannelse av hulrom på katodesiden og hillock på anodesiden av lederen. Disse prosessene resulterer i tap av elektrisk kontinuitet. Elektromigrasjonsatferd påvirkes av egenskapsstørrelsen, spenningstilstanden, elektronstrømningsretningen og teststrukturen som leddmetallurgi. Ved Cu RDL EM-testing er det ikke bare elektronstrømningskraft, men også termisk gradient i lederen, så EM-degradering tilskrives elektrisk potensial og termisk energi [3].

Ved å bruke EM-testresultater er det mulig å forutsi maksimalt tillatt strømtetthet eller levetid under spesifikke feltforhold. EM-tester utført under akselererte forhold og ekstrapolering basert på EM-eksperimentelle data kan brukes til å estimere gjeldende eller levetidsverdier for en brukstilfelle. Til beregning er Blacks modell, som ble publisert av James Black i 1969, mye brukt. Noen faktorer i denne modellen bestemmes ved å tilpasse feilfordelingsmodellen som Weibull og lognormalfordeling. I denne artikkelen beskrives EM-karakterisering og feilanalyseresultater av Cu RDL med ≤ 10 µm i en HDFO-pakke under forskjellige strøm- og temperaturforhold. I tillegg er det økte forholdet mellom estimert maksimal tillatt strøm under de forskjellige bruksforholdene for driftstemperatur og levetid gitt.

Cu RDL-struktur i HDFO-pakke

En HDFO-pakke ble laget for Cu RDL EM-testing. Pakkekroppen og formstørrelsen var henholdsvis 8.5 mm x 8.5 mm og 5.6 mm x 5.6 mm. HDFO TV-en har en flerlags RDL-struktur som har tre lag med 3 µm tykkelse og Ti/Cu frølag for hver RDL. Dessuten ble polyimid påført som et dielektrisk materiale som omgir fin Cu RDL. Over RDL-strukturen er det Cu-søylestøt, dyse og mold. Formtypen er over formen som dekker matrisens overside. Den generelle Cu RDL-strukturen er vist i figur 1.

Fig. 1: Tverrsnitt av HDFO-testkjøretøy med sine tre RDL-er.

En rett Cu RDL med 1000 µm lengde, 2- og 10 µm bredde ble designet og testet. Cu RDL var det mest bunnlag (RDL3) i HDFO. Fire ball grid array (BGA) kuler ble koblet til den testede Cu RDL for strømforsering og spenningsføling. Figur 2 viser skjematisk illustrasjon av den testede RDL-designen.

Fig. 2: Cu RDL-design for elektromigrasjonstest. 'F' og 'S' betyr henholdsvis strømstyrking og spenningsføling.

Elektromigrasjonstesting

HDFO-testkjøretøyet ble overflatemontert på testbrettet for elektrisk tilkobling med EM-testsystemet og den andre underfyllingen ble ikke påført etter overflatemontering. Cu RDL med 10 µm bredde ble belastet under likestrøm på 7.5, 10 og 12.5 x 10⁵A/cm² og temperatur på 174, 179, 188 og 194°C. Cu RDL EM-testen med 2 µm bredde ble også testet under likestrøm 12.5 x 10⁵A/cm² og temperatur på 157°C. Testbetingelsene er angitt i tabell 1. Testtemperaturen anses å være temperaturen ved Cu RDL. Derfor ble ovnstemperaturen innstilt ved å kompensere mengden Joule-oppvarming. Joule-oppvarmingskalibrering ble utført ved hver spenningsstrøm fordi den avhenger av mengden strømtetthet.

For kalibrering av Joule-oppvarmingen ble motstanden målt ved flere temperaturer under lav- og spenningsstrømforhold. Lavstrømmen betraktes som tilstanden som genererer ikke-Joule-oppvarming. Resistansverdien øker når omgivelsestemperaturen øker, og motstandsendringsadferden ved lave strømforhold brukes for å oppnå den termiske motstandskoeffisienten (TCR). Etter motstandsmålingen ved noen få temperaturforhold ble mengden Joule-oppvarming beregnet ved bruk av TCR og motstandsforskjellen mellom lav- og teststrømtilstand. Den beregnede Joule-oppvarmingstemperaturen for hver teststrømtilstand og temperaturen ved Cu RDL på 10 µm bredde er angitt i tabell 2.

Tabell 1: Cu RDL EM-testforholdene med fin linje.

Tabell 2: Joule oppvarmingstemperatur og temperatur ved rdl. Fire testbetingelser ble utført for fin Cu RDL EM-test.

EM-testen fortsatte til motstanden økte med 100 % og kriteriet for å bestemme tiden til feil (TTF) for beregning av maksimal tillatt strøm ble satt til 20 % motstandsøkning. Kriteriet om prosentvis økning i motstand er kjent for å være mest effektivt hvis alle strukturer viser svært lik initial motstand. Startmotstanden under spenningstilstanden var 0.7 til 0.8 ohm for 10 µm bredde Cu RDL, så verdiene så ganske like ut. Under EM-testen ble motstanden til Cu RDL målt ved bruk av 4-punkts måleteknikk. Antall testprøver ble bestemt til å være 18 til 20 for meningsfull statistisk analyse.

I tillegg til et optisk mikroskop ble fokusert ionestråle (FIB)/feltemisjon skanningselektronmikroskopi (FESEM) brukt for feilanalyse for å forstå nedbrytningen under elektromigrasjonstesten. I tillegg til toppvisningsbildeanalyse, ble spesifikke områder tverrsnittet ved gallium (Ga)-ionfresing for å observere reduksjonen av Cu RDL-areal ved Cu-oksidasjon og hulrom.

Motstand endrer atferd

Resistensøkningsoppførselen til 10-µm bredde Cu RDL under EM-testen er vist i figur 3. Motstandsøkningstrenden kan deles inn i to forskjellige moduser. I det tidlige stadiet økte motstanden jevnt, men etter å ha nådd en viss motstandsøkning % skjedde motstandsendringen raskt. Årsaken til de to stadiene av motstandsøkning er at feilmodusene som oppstår dominerende er forskjellige ved hvert trinn.

Den forskjellige levetiden etter temperaturtilstand og tid til svikt (TTF) distribusjon under de samme testforholdene er også angitt i figur 3. Det ble anslått at årsaken til distribusjon i TTF under de samme forholdene skyldtes ulik kornstørrelse for hver Cu RDL blant testbilene. Diffusjonsveiene for Cu-metallatomer er korngrenser, materialgrensesnitt og bulkmetall, og aktiveringsenergiene til hver diffusjonsbane er forskjellige. Siden aktiveringsenergien til korngrense eller materialgrensesnitt er lavere enn for bulkmetallet, er diffusjonen gjennom korngrense eller materialgrensesnitt mer dominerende under EM. Derfor er kornstørrelsen en viktig faktor som bestemmer TTF under EM-tester [4].

Ved lavere strømtetthet på 7.5A/cm², viste de fleste prøvene en lavere motstandsøkning og jevnere kurve sammenlignet med den høye strømmen 12.5A/cm² som vist i figur 3 (c). Basert på resultatene var det forventet at denne lavstrømstilstanden kunne ha en mindre alvorlig sviktmodus enn høystrømstilstanden, men sviktmodusen så ikke signifikant forskjellig ut mellom høy- og lavstrømsforholdene. I en videre studie er det planlagt å gjøre feilanalyse med hensyn til trinnene i motstandsendringsadferd.

Ytterligere EM-testing ble utført med 2 µm bredde Cu RDL under samme strømtetthetsforhold (12.5×10⁵A/cm²) som 10 µm bredde Cu RDL og lavere temperaturforhold. Plottet av motstandsøkning under EM-testing er presentert i figur 4. I dette tilfellet viste motstandsendringsadferden bare jevnt økt motstand selv i den lange testtiden opp til 10 Khrs, som var forskjellig fra 10-µm bredde Cu RDL-tilfelle. Basert på forskjellig motstandsendring mellom lav- og høytemperaturforhold, ble det mistenkt at feilmodusene ved høy og lav temperatur ikke var identiske. Det forventes også at feilmodusen på 2-µm bredde Cu RDL hovedsakelig skjedde på grunn av det stadig økende motstandsstadiet.

For 10 µm bredde Cu RDL er antall enheter som tilfredsstiller feilkriteriene på 20 % og 100 % motstandsøkning vist i tabell 3. Alle testede enheter tilfredsstilte feilkriteriene på 20 % innen 8,000 timer og noen enheter viste under 100 % motstandsøkning når testtiden var 10,000 10,000 timer. Siden antall feilenheter var tilstrekkelig til å utføre statistisk analyse, ble EM-testen avbrutt kl. 100. Dessuten er EM-dataene hvor motstanden økte med XNUMX % sikret slik at det er mulig å beregne maksimal strømkapasitet avhengig av de ulike feilkriteriene.

Fig. 3: Motstandsøkende oppførsel under EM-test på 10-mikron bredde RDL, 12.5A/cm² strøm og (a) ved 174°C og (b) 194°C temperatur og (c) 7.5A/cm² og 188°C.

Fig. 4: Motstandsøkende oppførsel under EM-test av 2-µm bredde RDL. Testbetingelsene var strømtetthet på 12.5A/cm² og temperatur på 157°C.

Tabell 3: Antall mislykkede enheter på 10-µm bredde Cu RDL for hver tilstand.

Analyse av feilmodus

For å forstå feilmekanismen til den fine Cu RDL EM-testen, ble et optisk mikroskop og FIB/FESEM brukt for å observere toppen og tverrsnittet. Figur 5 viser 2 µm og 10 µm bredden til Cu RDL etter overflatemontering på testbrettet. Tykkelsen og bredden var godt matchet med designverdier og det var ingen unormaliteter som ujevn overflate, hulrom og delaminering mellom Cu og PI ved Cu RDL. Som vist i figur 5 ble det bekreftet at kornstørrelsen i RDL varierte. Siden defektene kan påvirke elektromigrasjonsytelsen, bør kvaliteten på Cu RDL kontrolleres før EM-testen.

Fig. 5: FIB/FESEM-bilde av Cu RDL etter overflatemontering: (a) 10 µm og (b) 2 µm bredde.

Når det gjelder Cu RDL med en bredde på 10 µm, ble det observert forskjellige feilmoduser som presentert i figur 6. Først ble delaminering og Cu-oksid observert mellom Cu RDL og passivering, noe som førte til reduksjon av Cu RDL-areal og hovedsakelig tilskrives motstanden øker. Reduksjonen av Cu RDL-området resulterte også i den nåværende trengselen og høyere temperatur på RDL og EM-nedbrytning akselererte også. Under EM-testing ble hulrommene generert på grunn av migrering av Cu-atomer, og delamineringen så ut til å være et resultat av hulromsveksten langs grensesnittet mellom passivering og Cu RDL. Eksponentverdien for nåværende tetthet reflekterer hvilket fenomen som er mest dominerende mellom tomkjernedannelse og vekst. [5] Når det gjelder Cu-oksidlaget og diffusjon til PI, syntes Cu-diffusjonen å bli akselerert på grunn av elektronstrøm eller/og termisk gradient fordi ved RDL2 (ikke EM-testet), er det ikke noe oksidlag på Ti/Cu-frølaget for å fungere som et barrierelag som vist i figur 6 (b).

Mellom Cu RDL2 og PI ble det kun observert hulrom og Cu-oksidlag, som skyldes termisk stress. Med andre ord kan feilmodusen observert ved Cu RDL2 betraktes som en høytemperaturlagring (HTS) i lang tid.

Fig. 6: Optisk mikroskop og FIB/FESEM-bilde av 10 µm bredde Cu RDL etter test ved 12.5×10⁵A/cm2, 174°C: (a) Cu-oksid og delaminering ved testet RDL3 og (b) ingen Cu-oksidasjon på Ti/Cu-frølaget ved RDL2 (ikke EM-testet).

I motsetning til 10 µm bredde Cu RDL, viste 2 µm bredde Cu RDL ikke delamineringen mellom Cu RDL og PI, som figur 7 viser. Fra den mindre skadede Cu RDL med 2 µm bredde, mistenkes det at veksten av hulrom langs grenseflaten mellom Cu RDL og PI resulterte i delamineringen vist i 10 µm bredde Cu RDL. I tillegg ble det vurdert at denne delamineringen kunne være en hovedsakelig medvirkende årsak til at det andre trinnet viste motstandsøkning brått. Det er planlagt å gjennomføre en studie for 2-µm Cu RDL-elektromigrasjon under høyere strømforhold for sammenligning av feilmodus og parameterverdier i Blacks ligning med 10-µm Cu RDL-elektromigrasjonsresultater. Det forventes også å bestemme feilmodusen for hvert motstandsøkningstrinn gjennom denne videre studien.

Fig. 7: Optisk mikroskop og FIB/FESEM-bilde av 2 µm bredde Cu RDL etter test ved 12.5×10⁵A/cm², 157°C: (a) Cu-oksidtomrom ved RDL3 og (b) annen FIB-freseakse på Cu RDL3.

Joule varmesimulering

For å forutsi mengden Joule-oppvarming og feilplasseringer, ble den elektrisk-termiske simuleringen utført for 10 µm bredde Cu RDL. Når mengden varmeakkumulering er forskjellig i et Cu-spor, kan feilens alvorlighetsgrad være forskjellig etter plassering fordi EM-skaden skyldes ikke bare elektronstrømningskraft, men også en termisk gradient. Som presentert i figur 8 ble den faktiske testdesignen og strukturen til HDFO TV-en og testbrettet reflektert i en simuleringsmodell, og den effektive varmeledningsevnen til hver struktur ble også brukt. Tabell 4 viser en design av eksperimenter (DOE) basert på ovnstemperaturen og strømkilden. Ovnstemperaturen kan betraktes som en omgivelsestemperatur, og Joule-oppvarmingsmengden forventes å variere med kildestrømmen. Joule-oppvarmingssimuleringsresultatene er angitt i figur 9. Forskjellen mellom Joule-oppvarmingsmengden mellom simulerings- og eksperimentell verdi var 1.3 til 4.2°C, og verdiene til de to var nesten like. Plasseringen som viste den høyeste lokale temperaturen var også midten av Cu RDL hvor metallputene er koblet til, noe som var godt matchet med faktiske feilplasseringer etter EM-test. For å oppsummere, var Joule-oppvarmingssimuleringsresultatene godt matchet med faktiske EM-testresultater når det gjelder Joule-oppvarmingsmengde og feilplasseringer, noe som var nyttig for å forstå EM-degraderingen av Cu RDL og forutsi feilstedene.

Fig. 8: Joule-oppvarmingssimuleringsmodell for 10 µm bredde Cu RDL.

Tabell 4: DOE for Joule varmesimulering.

Fig. 9: Joule-oppvarmingssimuleringsresultater: (a) temperaturkontur og punktet som viser den høyeste temperaturen under 12.5 x 10⁵A/cm² og 137°C. (b) Joule-oppvarmingsmengde-sammenligningen mellom eksperiment og simulering.

Gjeldende bæreevneberegning

For å beregne maksimal strøm i feltforhold er Blacks ligning, som er relatert til tid til feil i elektromigrasjonstester, mye brukt.

MTTF = AJ^-n exp (Ea/Kt) (1)

Der MTTF er gjennomsnittstiden til feil, A er den empiriske konstanten, J er strømtettheten, n er strømtetthetseksponenten, E_a er aktiveringsenergien (eV), K er Boltzmanns konstant (8.62×10^-5 eV/K) og T er temperaturen (K). For å bestemme parameteren til svarts ligning som A, n og E_a, bør statistisk analyse utføres først. Det er svært viktig fordi en ekstrapolering til en lavere feilprosent basert på de statistiske analyseresultatene brukes for å estimere strømbæreevne. To typiske metoder for å beskrive EM-feilfordelingen er Weibull og lognormal plott. Den lognormale fordelingen foretrekkes når man analyserer svikt i metalllinje og vias, mens Weibull-modellen vanligvis brukes når teststrukturen har mange uavhengige elementer som kan forårsake feil som en støt og BGA-ballelektromigrasjon. [6] Siden valget av tilpasningsmodell kan være kritisk når man skal estimere maksimal strøm i et brukstilfelle, er det også utført en studie angående distribusjonsmodellen ved elektromigrering [7]. I denne studien ble en lognormalfordeling valgt som en passende modell og lognormalfordelingsdiagrammet på 10 µm bredde Cu RDL er vist i figur 10.

Den maksimale strømbærekapasiteten ble beregnet under forutsetninger om at feilmodusen er den samme mellom denne testen og brukstilfellet, og Blacks ligning er gyldig for både akselererte test- og feltforhold. Maksimal strømkapasitet i brukstilfelle ble estimert ved å bruke ligning 2. I dette tilfellet ble feilraten antatt som 0.1 % og verdien på 3.09 kom fra Z-skåren til standard lognormalfordeling.

J = [A exp (Ea/KT – 3.09σ)/TTF]^-n              (2)

Hvor T er temperatur på brukstilstand og TTF er forventet levetid i brukstilfellet. For 10 µm bredde Cu RDL, Ea og n ble bestemt til henholdsvis 0.74 og 1.88. Generelt er verdiene for aktiveringsenergien og strømtetthetseksponenten kjent som henholdsvis 1 og 2. I tillegg blir strømtetthetseksponentverdien på 2 og 1 generelt sett på som henholdsvis tomkjernerkontrollert og vekstkontrollert. I denne EM-testen så sviktmekanismen ut til å være en blanding av tomkjerner og vekst, og mer spesifikt så ut til at tomkjernen var mer dominerende. Hvis feilmekanismen ikke er den samme som denne studien på grunn av noen årsaker som alvorlig testtilstand eller annen teststruktur, kan den estimerte verdien være annerledes. Vanligvis øker verdien for strømtetthetseksponenten (n) når den overstressede tilstanden akselererer EM-degraderingen med Joule-oppvarming.

Tabell 5 viser økningsforholdet for estimert maksimalt tillatt strøm sammenlignet med verdien under feltforholdene som er en levetid på 100,000 100 timer, 0.1 % driftssyklus og en feilrate på 10 %. Referanseverdien for sammenligning er 125-µm bredde ved 1°C, som er satt til 125. Når driftstemperaturen senkes fra 110°C til 1.6°C, ble den estimerte strømkapasiteten økt med 2.4 og 10 for 15- og 2 µm bredde, henholdsvis. Feilkriteriene påvirker verdien av maksimal tillatt strøm, så det er viktig å velge maksimal strømkapasitet for et design. Som ligning (XNUMX) indikerte, øker den maksimale strømmen eksponentielt – ikke proporsjonalt med driftstemperaturen. Når denne strømestimeringsverdien brukes til spordesign, bør den også vurderes med RDL-smeltestrømmen fordi det er et krysspunkt mellom beregnet maksimalt tillatt strøm og faktisk smeltestrøm.

Fig. 10: Lognormalfordeling for plotting av feilsannsynlighet på 10 µm bredde Cu RDL.

Tabell 5: Maksimalt tillatt strømforhold (mA) ved flere feltforhold. Verdien for 10-µm bredde ved 125°C er satt til 1.

Konklusjoner

Elektromigrasjonsatferden og feilmodusen til finlinjet Cu RDL for høytetthetsfan-out-pakke ble rapportert i denne studien. Den testede bredden til Cu RDL var 2- og 10 µm, og motstandsøkningen på grunn av nedbrytning ved elektromigrering var forskjellig for hver testbetingelse. I tilfellet med 10 µm bredde Cu RDL, var det to stadier som viste forskjellig motstandsendringsadferd. I det første trinnet økte motstanden jevnt og trutt, og tomkjernedannelse og vekst ble forventet da det hovedsakelig oppstod fenomen i det første stadiet. Det andre trinnet er en seksjon hvor motstanden økte raskt. Dette stadiet ble bare vist i 10 µm bredde Cu RDL tilfelle, som viste delaminering mellom Cu RDL og PI forskjellig fra 2 µm bredde RDL testet med lav temperatur og viste kun Cu oksid og hulrom. Derfor ble det konkludert med at denne delamineringen på grunn av hulromsvekst er en viktig faktor som påvirker motstandsøkningen i det andre trinnet.

Den observerte feilmodusen etter elektromigrering var Cu-arealreduksjon på grunn av Cu-oksidasjon og generering/vekst av hulrom. Fordi Cu-migrasjonen til PI også ble observert, så det ut til å bli akselerert på grunn av elektronstrøm eller/og termisk gradient. Siden en termisk degradering av PI bør vurderes i Cu RDL EM-testen, ble det utført en elektrisk-termisk simulering for å forutsi den svake posisjonen som lett kan skades, og resultatene var godt matchet med faktiske testresultater. I tillegg var Joule-oppvarmingsmengden oppnådd ved simulering nesten lik de faktiske eksperimentelle verdiene.

Basert på 10 µm bredde Cu RDL EM-resultatene, ble Blacks ligning fullført slik at den maksimale strømbærekapasiteten kan beregnes. Lognormalfordelingen ble brukt for statistisk analyse med beregnet verdi av Ea og strømtetthetseksponenter var henholdsvis 0.74 og 1.88. Den maksimale strømmen estimert under feltforhold kan være nyttig for å designe RDL, men det er noen hensyn som faktisk smeltestrømverdi og avhengigheten av Ea og strømtetthetseksponenten av feilmodus og testforhold.

Bekreftelse

Denne forskningen ble støttet av Amkor Technology Global R&D-senter. Forfatterne vil gjerne takke R&D Process/Material Research team for high-density fan-out TV forberedelse. Også takk til kollegene fra FoU-laben som samarbeidet for DUT-forberedelse og feilanalyse.

Referanser

1. S. Jin, W. Do, J. Jeong, H. Cha, Y. Jeong og J. Khim, "Substrate Silicon Wafer Integrated Fan-out Technology (S-SWIFT) Packaging with Fine Pitch Embedded Trace RDL," 2022 IEEE 72nd Electronic Components and Technology Conference (ECTC), 2022, s. 1355-1361, doi: 10.1109/ECTC51906.2022.00218.
2. H. Kudo et al., "Demonstrasjon av høy elektromigrasjonsmotstand av forbedret Cu-redistributionslag i sub-2 mikronskala for avansert finpitch-emballasje," 2017 IEEE CPMT Symposium Japan (ICSJ), 2017, s. 5-8, doi : 10.1109/ICSJ.2017.8240055.
3. C.-L. Liang, Y.-S. Lin, C.-L. Kao, D. Tarng et al., "Electromigration Reliability of Advanced High-density Fan-out Packaging with Fine-pitch 2μm/2μm L/S Cu Redistribution Line," IEEE Transactions on Components Packaging and Manufacturing Technology, s. 1438-1445 , 2020.
4. M. Rovitto, "Electromigration Reliability Issue in Interconnects for Three-Dimensjonal Integration Technologies," upublisert.
5. M. Hauschildt et al., "Electromigration early failure void nucleation and growth phenomena in Cu and Cu(Mn) interconnects," 2013 IEEE International Reliability Physics Symposium (IRPS), Monterey, CA, USA, 2013, s. 2C.1.1- 2C.1.6, doi: 10.1109/IRPS.2013.6531951.
6. JEP154, "Retningslinje for karakterisering av loddestøtelektromigrasjon under konstant strøm- og temperaturspenning," JEDEC, 2008.
7. A. Basavalingappa, JM Passage, MY Shen og JR Lloyd, "Electromigration: Lognormal versus Weibull distribution," 2017 IEEE International Integrated Reliability Workshop (IIRW), South Lake Tahoe, CA, USA, 2017, s. 1-4, doi: 10.1109/IIRW.2017.8361224.

• SEO-drevet innhold og PR-distribusjon. Bli forsterket i dag.
• PlatoData.Network Vertical Generative Ai. Styrk deg selv. Tilgang her.
• PlatoAiStream. Web3 Intelligence. Kunnskap forsterket. Tilgang her.
• PlatoESG. Karbon, CleanTech, Energi, Miljø, Solenergi, Avfallshåndtering. Tilgang her.
• PlatoHelse. Bioteknologisk og klinisk etterretning. Tilgang her.
• kilde: https://semiengineering.com/electromigration-performance-of-fine-line-cu-redistribution-layer-rdl-for-hdfo-packaging/