Elektromigreringsydelse af Fine-Line Cu Redistribution Layer (RDL) til HDFO-emballage

Nedskæringstendensen af ​​enheder giver anledning til kontinuerlige krav om stigende input/output (I/O) og kredsløbstæthed, og disse behov fremmer udviklingen af ​​en High-Density Fan-Out (HDFO) pakke med fint kobber (Cu) omfordelingslag (RDL). Til mobil- og netværksapplikationer med høj ydeevne er HDFO en ny løsning, fordi aggressive designregler kan anvendes på HDFO sammenlignet med de andre pakketyper såsom Wafer Level Fan-Out (WLFO). HDFO tillader samling af mere end én chip i én pakke, og for det meste bruges fin Cu RDL til at forbinde chipsene. Derudover kan HDFO laves i wafer- og substratniveau afhængig af anvendelsen, hvilket har bedre skalerbarhed i forhold til pakkestørrelse.

Cu RDL i HDFO er indlejret med et dielektrisk lag som polyimid (PI) og overfører signalet mellem chips eller fra substratet til chippen. Når der strømmer strøm gennem Cu RDL, akkumuleres varme i lederen på grund af Joule-opvarmning. Denne ophobning af varme kan forårsage forringelse af ydeevnen. Da den nødvendige strømtæthed og Joule-opvarmningstemperaturen stiger i den fine Cu RDL-struktur, betragtes det som en vigtig faktor for HDFO-emballageydelse.

Da den fine Cu RDL skulle have høj pålidelighed, blev forskellige strukturer af RDL introduceret for nylig, såsom indlejret spor RDL (ETR) og Cu trace dækket med uorganisk dielektrikum for høj tæthed sammenkobling og pålidelighed ydeevne [1, 2]. Mange undersøgelser vedrørende evaluering af fin Cu RDL pålidelighed er også blevet udført.

Elektromigrering (EM) er et af punkterne til at evaluere Cu RDL's pålidelighed og elektriske karakteristiske ydeevne. EM er en diffusionsstyret mekanisme ved gradvis bevægelse af metalatomerne i lederen som følge af elektronstrøm. Denne massetransport af metalatomer fører til dannelsen af ​​hulrum på katodesiden og hillock på anodesiden af ​​lederen. Disse processer resulterer i tab af elektrisk kontinuitet. Elektromigreringsadfærd påvirkes af trækstørrelsen, spændingstilstanden, elektronstrømningsretningen og teststrukturen såsom ledmetallurgi. I tilfælde af Cu RDL EM-test er der ikke kun elektronstrømskraft, men også termisk gradient i lederen, så EM-nedbrydning tilskrives elektrisk potentiale og termisk energi [3].

Ved hjælp af EM-testresultater er det muligt at forudsige den maksimalt tilladte strømtæthed eller levetid under specifikke feltforhold. EM-tests udført under accelererede forhold og ekstrapolering baseret på EM-eksperimentelle data kan bruges til at estimere de aktuelle værdier eller levetidsværdier for en use case. Til beregning er Blacks model, som blev udgivet af James Black i 1969, meget brugt. Nogle faktorer i denne model bestemmes ved at tilpasse fejlfordelingsmodellen, såsom Weibull og lognormalfordeling. I dette papir beskrives EM-karakterisering og fejlanalyseresultater af Cu RDL med ≤ 10 µm i en HDFO-pakke under forskellige strøm- og temperaturforhold. Derudover er det øgede forhold mellem estimeret maksimalt tilladt strøm under de forskellige brugsbetingelser for driftstemperatur og levetid tilvejebragt.

Cu RDL-struktur i HDFO-pakke

En HDFO-pakke blev lavet til Cu RDL EM-test. Pakningslegemet og matricestørrelsen var henholdsvis 8.5 mm x 8.5 mm og 5.6 mm x 5.6 mm. HDFO TV'et har en flerlags RDL-struktur, som har tre lag med en tykkelse på 3 µm og Ti/Cu frølag for hver RDL. Desuden blev polyimid påført som et dielektrisk materiale, der omgiver fint Cu RDL. Over RDL-strukturen er der Cu-søjlebump, matrice og mug. Formtypen er over formen, der dækker matricens overside. Den overordnede Cu RDL-struktur er vist i figur 1.

Fig. 1: Tværsnit af HDFO-testkøretøjet med dets tre RDL'er.

En lige Cu RDL med 1000 µm længde, 2- og 10 µm bredde blev designet og testet. Cu RDL var det nederste lag (RDL3) i HDFO'en. Fire ball grid array (BGA) kugler blev forbundet til den testede Cu RDL til strømkraft og spændingsføling. Figur 2 viser skematisk illustration af det testede RDL-design.

Fig. 2: Cu RDL-design til elektromigreringstest. 'F' og 'S' betyder henholdsvis strømkraft og spændingsføling.

Elektromigreringstest

HDFO-testkøretøjet blev overflademonteret på testpladen for elektrisk forbindelse med EM-testsystemet, og den anden underfill blev ikke påført efter overflademontering. Cu RDL med en bredde på 10 µm blev belastet under jævnstrøm på 7.5, 10 og 12.5 x 10⁵A/cm² og temperatur på 174, 179, 188 og 194°C. Cu RDL EM-testen med en bredde på 2 µm blev også testet under jævnstrøm 12.5 x 10⁵A/cm² og temperatur på 157°C. Testbetingelserne er angivet i tabel 1. Testtemperaturen anses for at være temperaturen ved Cu RDL. Derfor blev ovntemperaturen indstillet ved at kompensere for mængden af ​​Joule-opvarmning. Joule-opvarmningskalibrering blev udført ved hver spændingsstrøm, fordi den afhænger af mængden af ​​strømtæthed.

Til kalibrering af Joule-opvarmningen blev modstanden målt ved flere temperaturer under lav- og spændingsstrømforhold. Den lave strøm betragtes som den tilstand, der genererer ikke-Joule-opvarmning. Modstandsværdien stiger, når den omgivende temperatur stiger, og modstandsændringsadfærden ved lave strømforhold bruges til at opnå værdien for den termiske modstandskoefficient (TCR). Efter modstandsmålingen ved nogle få temperaturforhold blev mængden af ​​Joule-opvarmning beregnet ved hjælp af TCR og modstandsforskellen mellem lav- og teststrømstilstand. Den beregnede Joule-opvarmningstemperatur for hver teststrømtilstand og temperaturen ved Cu RDL på 10 µm bredde er angivet i tabel 2.

Tabel 1: Cu RDL EM-testbetingelserne med fin linje.

Tabel 2: Joule varmetemperatur og temperatur ved rdl. Fire testbetingelser blev udført for fin Cu RDL EM-test.

EM-testen fortsatte, indtil modstanden steg med 100 %, og kriteriet for at bestemme tiden til fejl (TTF) for beregning af maksimalt tilladt strømstyrke blev sat til 20 % modstandsforøgelse. Kriteriet om procentvis stigning i modstand er kendt for at være mest effektivt, hvis alle strukturer viser meget ens initial modstand. Den indledende modstand under spændingstilstanden var 0.7 til 0.8 ohm for 10-µm bredde Cu RDL, så værdierne lignede hinanden ret meget. Under EM-testen blev modstanden af ​​Cu RDL målt ved hjælp af 4-punkts måleteknik. Antallet af testprøver blev bestemt til at være 18 til 20 for meningsfuld statistisk analyse.

Ud over et optisk mikroskop blev fokuseret ionstråle (FIB)/feltemission scanningselektronmikroskopi (FESEM) brugt til fejlanalyse for at forstå nedbrydningen under elektromigrationstesten. Ud over billedanalyse fra oven blev specifikke områder tværsnit af gallium (Ga) ionformaling for at observere reduktionen af ​​Cu RDL-areal ved Cu-oxidation og hulrum.

Modstand ændrer adfærd

Modstandsforøgelsesadfærden af ​​10-µm bredde Cu RDL under EM-test er vist i figur 3. Modstandsforøgelsestendensen kan opdeles i to forskellige tilstande. I det tidlige stadie steg modstanden støt, men efter at have nået en vis modstandsstigning % skete modstandsændringen hurtigt. Årsagen til de to stadier af modstandsstigning er, at de fejltilstande, der forekommer dominerende, er forskellige ved hvert trin.

Den forskellige levetid efter temperaturforhold og tid til fejl (TTF) fordeling under de samme testbetingelser er også angivet i figur 3. Det blev anslået, at årsagen til fordeling i TTF under de samme forhold skyldtes forskellig kornstørrelse af hver Cu RDL blandt testbilerne. Diffusionsvejene for Cu-metalatomer er korngrænser, materialegrænseflade og bulkmetal, og aktiveringsenergierne for hver diffusionsvej er forskellige. Da aktiveringsenergien af ​​korngrænsen eller materialegrænsefladen er lavere end den for bulkmetallet, er diffusionen gennem korngrænsen eller materialegrænsefladen mere dominerende under EM. Derfor er kornstørrelsen en vigtig faktor, som bestemmer TTF'en under EM-tests [4].

I tilfælde af den lavere strømtæthed på 7.5A/cm²viste de fleste af prøverne en lavere modstandsforøgelse og en jævnere kurve sammenlignet med den høje strømstyrke 12.5A/cm² som vist i figur 3 (c). Baseret på resultaterne var det forventet, at denne lavstrømstilstand kunne have en mindre alvorlig fejltilstand end højstrømstilstanden, men fejltilstanden så ikke signifikant forskellig ud mellem høj- og lavstrømstilstandene. I en yderligere undersøgelse er det planlagt at lave fejlanalyse med hensyn til trinene i modstandsændringsadfærd.

Yderligere EM-test blev udført med 2-µm bredde Cu RDL under samme strømtæthedsforhold (12.5×10)⁵A/cm²) som 10 µm bredde Cu RDL og lavere temperaturbetingelser. Plotningen af ​​modstandsforøgelse under EM-testning er vist i figur 4. I dette tilfælde viste modstandsændringsadfærden kun støt øget modstand selv i den lange testtid op til 10 Khrs, hvilket var forskelligt fra 10-µm bredde Cu RDL tilfælde. Baseret på den forskellige modstandsændringsadfærd mellem lave og høje temperaturforhold, var det mistanke om, at fejltilstandene ved høj og lav temperatur ikke var identiske. Det forventes også, at fejltilstanden på 2-µm bredde Cu RDL hovedsageligt opstod på grund af det støt stigende modstandstrin.

For 10 µm bredde Cu RDL er antallet af enheder, der opfylder fejlkriterierne på 20 % og 100 % modstandsstigning, vist i tabel 3. Alle testede enheder opfyldte fejlkriterierne på 20 % inden for 8,000 timer, og nogle enheder viste under 100 % modstandsstigning, når testtiden var 10,000 timer. Da antallet af fejlenheder var tilstrækkeligt til at udføre statistisk analyse, blev EM-testen afbrudt kl. 10,000. Desuden er EM-dataene, hvor modstanden øget med 100 %, sikret, så det er muligt at beregne den maksimale strømkapacitet afhængigt af de forskellige fejlkriterier.

Fig. 3: Modstandsforøgende adfærd under EM-test på 10-um bredde RDL, 12.5 A/cm² strøm og (a) ved 174°C og (b) 194°C temperatur og (c) 7.5A/cm² og 188°C.

Fig. 4: Modstandsforøgende adfærd under EM-test af 2-µm bredde RDL. Testbetingelserne var strømtæthed på 12.5 A/cm² og temperatur på 157°C.

Tabel 3: Antallet af fejlslagne enheder på 10-µm bredde Cu RDL for hver betingelse.

Analyse af fejltilstand

For at forstå fejlmekanismen i den fine Cu RDL EM-test blev et optisk mikroskop og FIB/FESEM brugt til at observere top- og tværsnitsbilledet. Figur 5 viser 2-µm og 10-µm bredden af ​​Cu RDL efter overflademontering på testpladen. Tykkelsen og bredden var godt matchet med designværdier, og der var ingen abnormiteter såsom ujævn overflade, hulrum og delaminering mellem Cu og PI ved Cu RDL. Som vist i figur 5 blev det bekræftet, at kornstørrelsen i RDL varierede. Da defekterne kan påvirke elektromigreringsydelsen, bør kvaliteten af ​​Cu RDL kontrolleres før EM-testen.

Fig. 5: FIB/FESEM billede af Cu RDL efter overflademontering: (a) 10 µm og (b) 2 µm bredde.

I tilfældet med Cu RDL med en bredde på 10 µm blev der observeret forskellige fejltilstande som vist i figur 6. Først blev delaminering og Cu-oxid observeret mellem Cu RDL og passivering, hvilket førte til reduktion af Cu RDL-areal og hovedsagelig tilskrives modstanden stiger. Reduktionen af ​​Cu RDL-området resulterede også i den nuværende trængsel og højere temperatur på RDL og EM-nedbrydning accelererede også. Under EM-testning blev hulrummene genereret på grund af migration af Cu-atomer, og delamineringen syntes at være resultatet af hulrumsvæksten langs grænsefladen mellem passivering og Cu RDL. Den aktuelle tæthedseksponentværdi afspejler, hvilket fænomen der er mest dominerende mellem tomrumskernedannelse og vækst. [5] Med hensyn til Cu-oxidlaget og diffusion til PI, syntes Cu-diffusion at blive accelereret på grund af elektronstrøm eller/og termisk gradient, fordi der ved RDL2 (ikke EM-testet) ikke er noget oxidlag på Ti/Cu-frølaget til fungere som et barrierelag som vist i figur 6 (b).

Mellem Cu RDL2 og PI blev der kun observeret hulrum og Cu-oxidlag, som skyldes termisk stress. Med andre ord kan fejltilstanden observeret ved Cu RDL2 betragtes som en af ​​højtemperaturlagring (HTS) i lang tid.

Fig. 6: Optisk mikroskop og FIB/FESEM-billede af 10 µm bredde Cu RDL efter test ved 12.5×10⁵A/cm2, 174°C: (a) Cu-oxid og delaminering ved testet RDL3 og (b) ingen Cu-oxidation på Ti/Cu-frølaget ved RDL2 (ikke EM-testet).

I modsætning til 10 µm bredde Cu RDL viste 2 µm bredde Cu RDL ikke delamineringen mellem Cu RDL og PI, som figur 7 viser. Ud fra den mindre beskadigede Cu RDL med en bredde på 2 µm er det mistænkt, at væksten af ​​hulrum langs grænsefladen mellem Cu RDL og PI resulterede i delamineringen vist i Cu RDL med en bredde på 10 µm. Derudover blev det vurderet, at denne delaminering kunne være en hovedsagelig medvirkende årsag til, at det andet trin viste modstandsstigning brat. Det er planlagt at udføre en undersøgelse for 2-µm Cu RDL-elektromigration under den højere strømtilstand til sammenligning af fejltilstanden og parameterværdierne i Blacks ligning med 10-µm Cu RDL-elektromigrationsresultater. Det forventes også at bestemme fejltilstanden for hvert modstandsforøgelsestrin gennem denne yderligere undersøgelse.

Fig. 7: Optisk mikroskop og FIB/FESEM-billede af 2 µm bredde Cu RDL efter test ved 12.5×10⁵A/cm², 157°C: (a) Cu-oxidtomhed ved RDL3 og (b) anden FIB-fræseakse på Cu RDL3.

Joule varmesimulering

For at forudsige mængden af ​​Joule-opvarmning og fejlsteder blev den elektrisk-termiske simulering udført for 10 µm bredde Cu RDL. Når mængden af ​​varmeakkumulering er forskellig i et Cu-spor, kan fejlsværhedsgraden være forskellig efter placering, fordi EM-skaden skyldes ikke kun elektronstrømningskraft, men også en termisk gradient. Som vist i figur 8 blev det faktiske testdesign og -strukturen af ​​HDFO-tv'et og testpladen afspejlet i en simuleringsmodel, og den effektive termiske ledningsevne af hver struktur blev også anvendt. Tabel 4 viser et design af eksperimenter (DOE) baseret på ovntemperaturen og kildestrømmen. Ovntemperaturen kan betragtes som en omgivelsestemperatur, og Joule-opvarmningsmængden forventes at variere med kildestrømmen. Joule-opvarmningssimuleringsresultaterne er angivet i figur 9. Forskellen i Joule-opvarmningsmængden mellem simuleringen og den eksperimentelle værdi var 1.3 til 4.2°C, og værdierne af de to var næsten ens. Det sted, der viste den højeste lokale temperatur, var også midten af ​​Cu RDL, hvor metalpuderne er forbundet, hvilket var godt matchet med faktiske fejlsteder efter EM-test. For at opsummere, var Joule-opvarmningssimuleringsresultaterne godt matchet med faktiske EM-testresultater med hensyn til Joule-opvarmningsmængde og fejlplaceringer, hvilket var nyttigt til at forstå EM-nedbrydningen af ​​Cu RDL og forudsige fejlplaceringerne.

Fig. 8: Joule-opvarmningssimuleringsmodel for 10 µm bredde Cu RDL.

Tabel 4: DOE for Joule-varmesimulering.

Fig. 9: Joule-opvarmningssimuleringsresultater: (a) temperaturkontur og det punkt, der viser den højeste temperatur under 12.5 x 10⁵A/cm² og 137°C. (b) Joule-opvarmningsmængde-sammenligningen mellem eksperiment og simulering.

Beregning af nuværende bæreevne

Til beregning af den maksimale strøm i feltforhold er Blacks ligning, som er relateret til tid til fejl i elektromigrationstest, meget brugt.

MTTF = AJ^-n exp (Ea/Kt) (1)

Hvor MTTF er den gennemsnitlige tid til fejl, A er den empiriske konstant, J er strømtætheden, n er strømtæthedseksponenten, E_a er aktiveringsenergien (eV), K er Boltzmanns konstant (8.62×10^-5 eV/K) og T er temperaturen (K). Til bestemmelse af parameteren for sorts ligning, såsom A, n og E_a, bør der først udføres statistisk analyse. Det er meget vigtigt, fordi en ekstrapolation til en lavere fejlprocent baseret på de statistiske analyseresultater bruges til at estimere den aktuelle bæreevne. To typiske metoder til at beskrive EM-fejlfordelingen er Weibull og lognormale plots. Den lognormale fordeling foretrækkes, når man analyserer svigt af metalledning og vias, hvorimod Weibull-modellen normalt bruges, når teststrukturen har mange uafhængige elementer, som kan forårsage fejl, såsom en bump og BGA-kugleelektromigration. [6] Da valget af tilpasningsmodel kunne være kritisk ved estimering af den maksimale strøm i et use case, er der også udført en undersøgelse vedrørende distributionsmodellen ved elektromigrering [7]. I denne undersøgelse blev en lognormalfordeling valgt som en passende model, og lognormalfordelingsdiagrammet på 10 µm bredde Cu RDL er vist i figur 10.

Den maksimale strømbærende kapacitet blev beregnet under de antagelser, at fejltilstanden er den samme mellem denne test og use casen, og Blacks ligning er gyldig for både accelererede test- og feltforhold. Den maksimale strømkapacitet i brugstilfælde blev estimeret ved hjælp af ligning 2. I dette tilfælde blev fejlraten antaget som 0.1 %, og værdien på 3.09 kom fra Z-score for standard lognormalfordeling.

J = [A exp (Ea/KT – 3.09σ)/TTF]^-n              (2)

Hvor T er temperatur i brugstilstanden, og TTF er den forventede levetid i brugstilfældet. For 10 µm bredde blev Cu RDL, Ea og n bestemt til henholdsvis 0.74 og 1.88. Generelt er værdier af aktiveringsenergien og strømtæthedseksponenten kendt som henholdsvis 1 og 2. Derudover betragtes strømtæthedseksponentværdien på 2 og 1 generelt som henholdsvis tomrumskernedannelseskontrolleret og vækstkontrolleret. I denne EM-test så fejlmekanismen ud til at være en blanding af hulrumskernedannelse og vækst, og mere specifikt syntes hulkernedannelsen at være mere dominerende. Hvis fejlmekanismen ikke er den samme som denne undersøgelse på grund af nogle årsager, såsom alvorlig testtilstand eller en anden teststruktur, kan den estimerede værdi være anderledes. Normalt stiger værdien af ​​strømtæthedseksponenten (n), når den overspændte tilstand accelererer EM-nedbrydningen med Joule-opvarmning.

Tabel 5 viser stigningsforholdet for estimeret maksimalt tilladt strøm sammenlignet med værdien under feltforholdene, som er en levetid på 100,000 timer, 100 % driftscyklus og en fejlrate på 0.1 %. Referenceværdien til sammenligning er 10-µm bredde ved 125°C, som er sat til 1. Når driftstemperaturen sænkes fra 125°C til 110°C, blev den estimerede strømkapacitet øget med 1.6 og 2.4 for 10- og 15-µm bredde, hhv. Fejlkriterierne påvirker værdien af ​​den maksimalt tilladte strøm, så det er vigtigt at vælge den maksimale strømkapacitet for et design. Som ligning (2) indikerede, stiger den maksimale strøm eksponentielt - ikke proportionalt med driftstemperaturen. Når denne strømestimerede værdi bruges til spordesign, bør den også overvejes med RDL-smeltestrømmen, fordi der er et krydspunkt mellem den beregnede maksimalt tilladte strøm og den faktiske smeltestrøm.

Fig. 10: Lognormalfordeling for fejlsandsynlighedsplotning af 10-µm bredde Cu RDL.

Tabel 5: Det maksimalt tilladte strømforhold (mA) ved flere feltforhold. Værdien af ​​10-µm bredde ved 125°C er sat til 1.

konklusioner

Elektromigreringsadfærden og fejltilstanden for finlinjet Cu RDL til højdensitets fan-out-pakke blev rapporteret i denne undersøgelse. Den testede bredde af Cu RDL var 2- og 10-µm, og modstandsstigningen på grund af nedbrydning ved elektromigrering var forskellig for hver testtilstand. I tilfælde af 10 µm bredde Cu RDL var der to stadier, der viste forskellige modstandsændringsadfærd. I det første trin steg resistensen støt, og tomkernedannelse og -vækst forventedes, da det primært opstod fænomen i det første trin. Det andet trin er et afsnit, hvor modstanden steg hurtigt. Dette trin blev kun vist i 10 µm bredde Cu RDL tilfælde, som viste delaminering mellem Cu RDL og PI forskellig fra 2 µm bredde RDL testet med lav temperatur og viste kun Cu oxid og hulrum. Derfor blev det konkluderet, at denne delaminering på grund af hulrumsvækst er en væsentlig faktor, der påvirker modstandsforøgelsen i det andet trin.

Den observerede fejltilstand efter elektromigration var Cu-arealreduktion på grund af Cu-oxidation og generering/vækst af hulrum. Fordi Cu-migreringen til PI også blev observeret, så den ud til at blive accelereret på grund af elektronstrøm eller/og termisk gradient. Da en termisk nedbrydning af PI bør overvejes i Cu RDL EM-testen, blev der udført en elektrisk-termisk simulering for at forudsige den svage position, som let beskadiges, og resultaterne var godt matchet med faktiske testresultater. Derudover svarede Joule-opvarmningsmængden opnået ved simulering næsten til de faktiske eksperimentelle værdier.

Baseret på 10-µm bredde Cu RDL EM-resultaterne blev Blacks ligning afsluttet, så den maksimale strømbærende kapacitet kan beregnes. Den lognormale fordeling blev brugt til statistisk analyse med den beregnede værdi af Ea og strømtæthedseksponenterne var henholdsvis 0.74 og 1.88. Den maksimale strøm estimeret under feltforhold kan være nyttig til at designe RDL'en, men der er nogle overvejelser, såsom den faktiske fusionsstrømværdi og afhængigheden af ​​Ea og strømtæthedseksponenten af ​​fejltilstand og testbetingelser.

Anerkendelse

Denne forskning blev støttet af Amkor Technology Global R&D center. Forfatterne vil gerne takke R&D Process/Material Research team for high-density fan-out tv-forberedelse. Også tak til kollegerne fra R&D-laboratoriet, der samarbejdede om DUT-forberedelse og fejlanalyse.

Referencer

1. S. Jin, W. Do, J. Jeong, H. Cha, Y. Jeong og J. Khim, "Substrate Silicon Wafer Integrated Fan-out Technology (S-SWIFT) Packaging with Fine Pitch Embedded Trace RDL," 2022 IEEE 72. Electronic Components and Technology Conference (ECTC), 2022, s. 1355-1361, doi: 10.1109/ECTC51906.2022.00218.
2. H. Kudo et al., "Demonstration af høj elektromigreringsmodstand af forbedret Cu-omfordelingslag under 2 mikronskala til avanceret fin-pitch-emballage," 2017 IEEE CPMT Symposium Japan (ICSJ), 2017, s. 5-8, doi : 10.1109/ICSJ.2017.8240055.
3. C.-L. Liang, Y.-S. Lin, C.-L. Kao, D. Tarng et al., "Electromigration Reliability of Advanced High-density Fan-out Packaging with Fine-pitch 2μm/2μm L/S Cu Redistribution Line," IEEE Transactions on Components Packaging and Manufacturing Technology, s. 1438-1445 , 2020.
4. M. Rovitto, "Electromigration Reliability Issue in Interconnects for Three-Dimensional Integration Technologies," upubliceret.
5. M. Hauschildt et al., "Electromigration early failure void nucleation and growth phenomena in Cu and Cu(Mn) interconnects," 2013 IEEE International Reliability Physics Symposium (IRPS), Monterey, CA, USA, 2013, s. 2C.1.1- 2C.1.6, doi: 10.1109/IRPS.2013.6531951.
6. JEP154, "Retningslinje for karakterisering af loddebump-elektromigration under konstant strøm- og temperaturspænding," JEDEC, 2008.
7. A. Basavalingappa, JM Passage, MY Shen og JR Lloyd, "Electromigration: Lognormal versus Weibull distribution," 2017 IEEE International Integrated Reliability Workshop (IIRW), South Lake Tahoe, CA, USA, 2017, s. 1-4, doi: 10.1109/IIRW.2017.8361224.

• SEO Powered Content & PR Distribution. Bliv forstærket i dag.
• PlatoData.Network Vertical Generative Ai. Styrk dig selv. Adgang her.
• PlatoAiStream. Web3 intelligens. Viden forstærket. Adgang her.
• PlatoESG. Kulstof, CleanTech, Energi, Miljø, Solenergi, Affaldshåndtering. Adgang her.
• PlatoHealth. Bioteknologiske og kliniske forsøgs intelligens. Adgang her.
• Kilde: https://semiengineering.com/electromigration-performance-of-fine-line-cu-redistribution-layer-rdl-for-hdfo-packaging/